焦化廠羅茨風機水平振動大的原因：一次風機振動大原因分析與處理

　　神華內(nèi)蒙古國華準格爾發(fā)電有限責任公司（以下簡稱國華準電）1號爐A一次風機為上海鼓風機廠生產(chǎn)的1788AB/1340離心風機，風機型式為雙支撐單吸離心風機，設備主要參數(shù)見表1[ ]。機組自2011年3月投運以來，一直存在驅(qū)動端軸承水平振動波動現(xiàn)象，最高幅值超過80 μm。多次對葉輪、后導葉、聯(lián)軸器、軸承箱進行檢查，未發(fā)現(xiàn)明顯異常。2012-07-02，1號爐A一次風機水平振動值突然由65 μm上升至115 μm，之后緩慢下降，于7月3日下降至80 μm以下。調(diào)取一次風機運行參數(shù)曲線進行分析，并實地檢查風機運行狀況，未發(fā)現(xiàn)一次風機有異常狀態(tài)，靜葉開度、出口擋板開度、電流、風壓、軸承聲音均無明顯變化，當時曾對驅(qū)動端軸承箱進行補油的操作。由于水平振動波動偏大，且振動基值呈上升趨勢，嚴重影響了機組的安全穩(wěn)定運行。

　　2012-07-02 1號爐A一次風機水平振動頻譜見圖1。由可知，振動以基頻為主，并伴隨有低幅值的2—12倍頻產(chǎn)生，沒有低頻幅值，振動以1倍頻振動為主[ ]。

　　一次風機軸承箱裝配間隙主要為軸向間隙、軸承頂部間隙、軸承游隙，影響振動特征以軸向和徑向振動為主。就地檢查，A一次風機軸向振動和垂直振動均很?。ǎ?0 μm）；查閱1號爐檢修記錄中A一次風機的軸承裝配間隙，均符合標準，因此排除因軸承裝配不當引起的振動。

　　軸承損壞的振動特征為：振動穩(wěn)定性很差，與負荷無關(guān)，振幅在水平、垂直、軸向3個方向均有可能最大，且伴有軸承溫度升高、軸承異音現(xiàn)象；從CSI 2130離線振動儀可以看到很明顯的高頻分量，或者從艾默生的專利技術(shù)Peakvue中看到高幅值的數(shù)據(jù)。

　?。?） 調(diào)取2012-07-02—04運行曲線（見），驅(qū)動端水平振動與垂直振動均存在波動，但垂直振動波動值很小，趨勢相同。就地檢查軸承無異音，且振動緩慢下降，于7月4日趨于平穩(wěn)，保持在約70μm；之后控制加油量，軸承振動基本保持在約70μm，垂直振動無明顯變化，就地使用聽針聽取軸承運行聲音，無異音現(xiàn)象。

　?。?） 2012-07-02—04風機驅(qū)動端軸承運行溫度曲線見。由可知，軸承溫度在45~55 ℃區(qū)間無明顯變化。在2021年4月小修時打開軸承箱檢查1號爐A一次風機3號軸承箱各部配合間隙，均在合格范圍之內(nèi)；軸承清洗后檢查滾珠與滾道，未發(fā)現(xiàn)銹蝕、斑點、劃痕，保持架未發(fā)現(xiàn)缺陷；在圖1的頻譜中顯示并無高頻振動，且Peakvue值較小，由此可見振動不是由軸承損壞引起的。

　?。?） 振動為不定性的，隨負荷變化劇烈，空轉(zhuǎn)時小，滿載時大，振動穩(wěn)定性較好；

　?。?） 軸心偏差越大，振動越大；

　　（3） 電機單獨運行，振動消失；

　　（4） 如果徑向振動大則為兩軸心線平行，軸向振動大則為兩軸心線相交。

　　電機與風機聯(lián)軸器中心軸向與徑向偏差≤0.05 mm，經(jīng)查閱1號機組A一次風機找中心數(shù)據(jù)見。由可知電機側(cè)與對輪側(cè)軸向、徑向數(shù)據(jù)均≤0.05 mm，均在合格范圍之內(nèi)；在運行期間，水平振動與負荷關(guān)系不大，不隨負荷變化而變化，因此排除中心不正引起振動的可能。

　　風道系統(tǒng)中，氣流壓力脈動與擾動會造成氣流流態(tài)不良，在風道中會出現(xiàn)局部渦流或氣流相互干擾、碰撞而引起氣流的壓力脈動，壓力波常常沒有規(guī)律，振幅隨流量增加而增大。經(jīng)就地檢查一次風機出口擋板在100%開位狀態(tài)，入口靜葉開度無明顯變化且無明顯氣流擾動聲音及現(xiàn)象，并對1號爐A一次風機運行曲線（見）進行分析。由可知，出口風壓在9.6~10.4 kPa浮動，電機電流在127~134 A，均變化不大，由此可見風機出力及風壓變化對3號軸承水平振動影響不大。

　　煙、風道的振動通常會引起風機的受迫振動，風機出口風道隨負荷的增大，進、出風量增大，振動也會隨之改變。一次風機為鍋爐制粉系統(tǒng)提供一次風，取自室外自然風，含灰量較小。對一次風機進行內(nèi)部檢查，葉輪、入口靜葉、風道、出口擋板及機殼等部位均未發(fā)現(xiàn)連接松動及磨損超標現(xiàn)象；對其出口風道及機殼振動進行測量振動，較以前并無明顯變化，因此可以排除機殼及風道振動引起的風機受迫振動[ , , , , ]。

　　基礎灌漿不良，地腳螺栓松動，墊片松動，機座連接不牢固，都將引起劇烈的強迫共振現(xiàn)象。經(jīng)過就地測量，發(fā)現(xiàn)一次風機驅(qū)動端軸承箱基礎振動特征為：

　?。?） 水平振動大于垂直振動；

　?。?） 水平振動沿垂直方向的梯度變化很大；

　?。?） 0 m水平面，自北向南振動變化較明顯，尤其是地腳螺栓和基礎的二次灌漿連接部位振動。

　　7月2日對1號爐A一次風機的軸承箱地腳螺栓進行緊固，發(fā)現(xiàn)地腳較緊，無緊固余量，但是無法排除地腳螺栓灌漿松動的可能。由于軸承座支撐剛度的變?nèi)?，即使在微小的激振力作用下，振動也會發(fā)生很大變化?；跈C組運行，未對其基礎進行處理，決定在機組大修期間對其進行地腳基礎加固。

　　由于一次風機驅(qū)動端軸承箱密封有輕微滲油現(xiàn)象，因此每隔一段時間軸承箱需補油1次。在7月2日補油過程中，發(fā)生振動波動、超標。當時補油取自一次風機油站，油溫約40 ℃，補油約1000 mL，可見補入油后軸承箱油溫并未發(fā)生明顯變化，只是油位發(fā)生了變化，油位由油面鏡的1/5處增加至2/3處。可見補油增加了軸承攜帶的潤滑油量，對于油的粘度及溫度未產(chǎn)生較大影響，因此可排除油溫影響振動變化，并可以確定由于油位的增加影響了軸承的帶油量，從而產(chǎn)生微小激振力，使軸承振動發(fā)生明顯變化。油位降低后軸承振動降低，因此對軸承箱的補油進行調(diào)整，盡量減少補油量，加至軸承箱低油位為準。減少補油量后，振動幅值降低，由120 μm降至90 μm，但仍然存在振動波動現(xiàn)象。

　　經(jīng)過對運行工況進行觀察，發(fā)現(xiàn)1號爐A一次風機水平振動偏大，而軸向與垂直振動均較小。停機中對B引風機葉輪處及連接軸進行檢查，未發(fā)現(xiàn)嚴重粘灰及磨損現(xiàn)象，但不排除一次風機軸系動不平衡量引起振動偏大。

　　在2021年5月小修中，對一次風機做動平衡試驗，以此來消除動不平衡量所引起的振動，達到降低振幅的目的。經(jīng)過3 d的動平衡試驗，經(jīng)2次配重，在葉輪輪轂處加裝配重90 g，投入運行后振動穩(wěn)定。由圖6可知，一次風機振幅達到優(yōu)良值：水平方向為34 μm，垂直方向為22 μm。同時利用檢修機會對一次風機軸承箱軸封進行了治理，徹底消除了漏油問題。

　　一次風機作為鍋爐重要輔機設備，振動大為常見且危害較大的故障，檢修維護質(zhì)量對其穩(wěn)定運行至關(guān)重要。通過對一起一次風機振動偏大故障進行深入分析，制定有針對性的治理方案，消除了風機振源。在今后運行維護和檢修工作中，仍需加強監(jiān)督檢查，提高檢修工藝水平與分析問題的能力。此次一次風機振動偏大問題的解決可供同類型設備的振動故障處理借鑒。

焦化廠羅茨風機水平振動大的原因：引風機震動大的現(xiàn)象及原因分析

　　我廠風煙系統(tǒng)中每臺爐設置2臺引風機。引風機采用豪頓生產(chǎn)的單級、動葉可調(diào)軸流式風機，其型號為ANN-2800/1600B，葉輪直徑為2800mm，輪轂直徑為1600mm，轉(zhuǎn)速為995r/min，采用電動、定速，50%容量，并有防磨措施，引風機布置在鍋爐電除塵器下游。引風機風量包括鍋爐燃燒產(chǎn)生的煙氣量和空預器與電除塵漏入煙道的空氣量。爐膛保持微負壓狀態(tài)，2臺引風機采用并聯(lián)方式運行，運行過程中主要克服從爐膛至增壓風機的煙道阻力。脫硫改造后，2臺引風機出口風道匯集至增壓風機，將煙氣經(jīng)過脫硫系統(tǒng)后送至煙囪。

　　1 現(xiàn)象

　　3A、3B引風機實時數(shù)據(jù)顯示振動較大，振動值A側(cè)最大為3.6mm/s。2臺風機隨環(huán)境溫度、排煙溫度變化影響較為明顯，其中A側(cè)引風機振動隨環(huán)境溫度的增長而增大，B側(cè)振動隨環(huán)境溫度的增長而減小，特別是雨季對B側(cè)振動影響較大。

　　1.1 就地測量比較

　　1.1.1

　　現(xiàn)場無法直接測量軸承座的振動，通過用普通測振儀測量6臺爐引風機其他部位的振動數(shù)據(jù)進行測量，各臺引風機實時數(shù)據(jù)顯示的振動值與現(xiàn)場所能測量部位的振動值沒有直接關(guān)系，因此不能直接根據(jù)就地的各點普通振動測量數(shù)據(jù)對設備振動進行判斷。

　　1.1.2 采用CSI

　　2130便攜式數(shù)據(jù)采集儀對引風機就地的中心筒風箱人孔門附近水平方向振動數(shù)據(jù)進行了采集，雖然部位不一，但表現(xiàn)出相同的特性。3A引風機中心筒側(cè)工頻振動較大，曲線最大達0.6mm/s，葉片一倍頻率較大，最大達0.4mm/s；3B引風機中心筒側(cè)工頻振動較小，曲線最大達0.1mm/s，葉片一倍頻率較大，最大達1.09mm/s。

　　3A引風機人孔門側(cè)工頻振動較大，曲線最大達1.1mm/s，葉片一倍頻率較大，最大達0.9mm/s；3B引風機人孔門側(cè)工頻振動較小，曲線最大達0.3mm/s，葉片一倍頻率較大，最大達1.7mm/s。就地采集點都表現(xiàn)出葉片一倍頻率振幅較大，A側(cè)工頻振動較大的特征。

　　1.2 畫面數(shù)據(jù)比較

　　觀察3A引風機一年的數(shù)據(jù)曲線，可以發(fā)現(xiàn)其振動值與每年四季環(huán)境溫度變化有明顯關(guān)系。而振動幅值范圍經(jīng)過今年幾次檢修和起機后，變化范圍整體抬高1.0mm/s，每天振幅都隨環(huán)境溫度的變化而變化。

　　2 原因分析

　　通過對引風機的各種振動數(shù)據(jù)進行全面分析和比較，筆者認為造成引風機振動大的可能原因有：

　　2.1 動不平衡

　　造成動不平衡的可能原因有以下2種：

　　2.1.1

　　引風機輪轂內(nèi)部積灰脫落。引風機在運行過程中，輪轂漏油和引風機輪轂進灰都會導致引風機輪轂內(nèi)部粘結(jié)灰，啟停引風機時灰塊脫落會引起引風機振動大，具體表現(xiàn)為單倍工頻振動較大，主要出現(xiàn)的啟停機過程中，根據(jù)振動分析儀及集控畫面數(shù)據(jù)記錄顯示，目前A引風機存在這樣的振動特點，單倍頻達1.1mm/s。

　　2.2.2

　　引風機葉片出現(xiàn)磨損脫落，造成轉(zhuǎn)子不平衡。經(jīng)檢查，2臺引風機葉片出現(xiàn)不同程度的磨損，無突變現(xiàn)象，從主控畫面歷史數(shù)據(jù)顯示可以得出葉片磨損對振動影響不大的結(jié)論。

　　2.2 流體振動

　　整個風機和風道是一個流場，流體的擾動會影響設備的振動變化，而流體擾動和風道的布置形狀有很大的關(guān)系，失速、風道各種阻力、紊流等都會造成流體波動。流體波動首先要傳給風道等受力件，若風道與葉輪外殼、風箱之間硬連接，風道、風箱的振動會直接影響設備振動，若振動頻率與設備工頻一致時便會產(chǎn)生共振。

　　2.2.1

　　進、出口煙道因素。引風機布置在電除塵出口，每兩個室混入一個風道，然后直通進入引風機入口風箱。任何一段與另一段膨脹產(chǎn)生差異，都通過伸縮節(jié)來進行補償，補償不夠或膨脹受限，都會導致風道與設備硬接觸。引風機布置結(jié)構(gòu)

焦化廠羅茨風機水平振動大的原因：羅茨風機振動的原因及解決辦法

　　羅茨鼓風機在正常運行中,發(fā)生的振動數(shù)值超過規(guī)定的技術(shù)要求時，應根據(jù)振動的特征，進行具體的分析，判斷引起振動的原因。羅茨風機產(chǎn)生振動怎么去解決？為什么羅茨風機會振動？其實羅茨風機發(fā)出故障有很多因素導致的：

　　羅茨風機葉輪本身不平衡所引起的振動，其產(chǎn)生的原因有：葉輪上的零部件松動、變化、變形或產(chǎn)生不均勻的腐蝕、磨損；工作介質(zhì)中的固體顆粒沉積在轉(zhuǎn)子上；檢修中更換的新零部件重量不均勻；制造中葉輪的材質(zhì)不絕對勻稱；加工精度有誤差、裝配有偏差等。

　　羅茨風機葉輪與主軸配合間隙過大。

　　主軸發(fā)生彎曲。

　　基礎或機座的剛性不夠或不牢，基礎鋼板薄弱、墊鐵松動、位移；地腳螺栓松動等。

　　基礎下沉、傾斜或有裂紋。

　　機組安裝水平度不好，轉(zhuǎn)子撓度有變化。

　　羅茨風機由于安裝不良造成的聯(lián)軸器中心找正誤差過大。

　　聯(lián)軸器與軸配合間隙過大；彈性套間隙過大或間隙不均。

　　機殼內(nèi)有摩擦現(xiàn)象，葉輪歪斜與機殼內(nèi)壁相碰。

　　集流器與羅茨風機葉輪之間的間隙不均勻，或有摩擦現(xiàn)象。

　　軸承磨損，間隙過大；軸頸磨損，軸承內(nèi)套與軸頸配合間隙大。

　　輸送介質(zhì)通道是堵塞、銹蝕、污垢。

　　羅茨風機進風管道、出風管道安裝不良。

　　各部位的連接螺栓松動。

　　電氣方面的缺陷引起的振動：定子三相磁場不對稱，由于三相電壓不平衡，單相運行等原因?qū)е麓胖行腻e位；定子鐵心或定子線圈松動，使定子電磁振動和噪聲加大；電機氣隙不均引起的電磁振動；轉(zhuǎn)子導體故障，有松動的零件等。

　　羅茨鼓風機的振動,大致可分為下列幾種類型。運行中,羅茨風機與電動機發(fā)生諧振,振動的頻率與轉(zhuǎn)速相同,這主要是轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡的結(jié)果。由于轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡,轉(zhuǎn)動時,每轉(zhuǎn)一周,就要受一次由于不平衡所產(chǎn)生的離心力的沖擊。振動就是這種離心力沖擊的結(jié)果,或是由于軸產(chǎn)生了彎曲。

　　出現(xiàn)了這種現(xiàn)象的原因是:

　?、俎D(zhuǎn)子未經(jīng)過平衡校正,或者是雖已校正,但配重鐵塊松動或位移。這時,就應檢查平衡鐵塊位置,若不對須重新校對平衡。

　?、谵D(zhuǎn)子表面粘著臟物較多,如灰塵、油垢、鐵銹等,破壞了轉(zhuǎn)子的質(zhì)量平衡。應清洗轉(zhuǎn)子表面。

　?、圯S向密封裝置安裝的不正確,使軸與密封環(huán)產(chǎn)生局部摩擦,引起軸的局部過熱,而使軸產(chǎn)生彎曲。發(fā)現(xiàn)了這種現(xiàn)象,應及時檢查密封環(huán)上、下間隙,矯直已彎曲的軸等。

　?、軞怏w輸送管道有無負荷急劇變化的現(xiàn)象,應檢查羅茨鼓風機進出口閥門及其管道有無臟物堵塞。

　　有時,振動是不定的,振動隨負荷增加而加劇。這種現(xiàn)象的原因,多數(shù)是由于兩半聯(lián)軸器安裝的偏差較大,應進行聯(lián)軸器的找平與找正。若有些鼓風機是用三角槽輪帶動時,應檢查兩三角槽輪軸是否平行,有無偏斜。

　　若運轉(zhuǎn)中發(fā)生了局部振動,特別是在軸承箱部分振動尤為嚴重,而機體振動不甚顯著,偶而還能聽到尖銳的敲擊聲或雜音,這主要是軸承磨損、游隙過大或滑動軸承瓦襯與軸承體的緊力過小,使軸在運行中跳動而引起的。這時,應檢查軸承間隙及磨損程度。

　　由于基礎和機座聯(lián)接不牢固,地腳螺栓松動、墊板松動或機座的剛性較差等也會使機器產(chǎn)生振動。應緊固聯(lián)接螺栓或地腳螺栓。若振動中帶有噪聲,可能是潤滑不良和機器內(nèi)部摩擦所致,應進行潤滑系統(tǒng)和機器內(nèi)部的間隙檢查。

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焦化廠羅茨風機水平振動大的原因：羅茨鼓風機振動大的原因是什么？

　　原標題：羅茨鼓風機振動大的原因是什么？

　　羅茨鼓風機振動大的原因有很多，很小的故障都會讓羅茨風機的振動出現(xiàn)偏差，雖然誤差只有幾毫米，要求苛刻的甲方會讓我們不斷的進行維修，以便達到自己的要求，今天錦工風機為大家整理下羅茨鼓風機振動的原因有哪些，以便大家在維修時進行參考。

　　1、地腳螺栓松動，主要表現(xiàn)在垂直方向振動較大。

　　2、聯(lián)軸器找正不合格，表現(xiàn)有三點：一是軸向振動較大，二是與聯(lián)軸器靠近的軸承振動較大，三是振動程度與負荷關(guān)系較大。

　　3、風機基礎剛度差，故障特征為：一是振動頻率為工頻，振動時域波形為正弦波，二是垂直方向振動速度異常。

　　4、與風機連接的管道配置不合理，主要是與風機連接的防振接頭老化，管道與風機形成共振。

　　5、同步齒輪嚙合間隙大，齒面接觸精度不夠，也可導致水平振動超標。

　　6、轉(zhuǎn)子不平衡，振動表現(xiàn)為：一是水平方向振動較大，且振動頻率與轉(zhuǎn)速同頻，二是振動大小與機組負荷無關(guān)。

　　7、軸承損壞及軸系零件松動，主要表現(xiàn)在：一是軸承溫度高并有異響，二是水平、軸向、垂直振動都有異常。

　　8、軸承出現(xiàn)了跑內(nèi)圈、跑外圈的情況，導致振動幅度過大。

　　9、檢查風機軸承配合間隙，查看是否存在間隙，影響到羅茨鼓風機的正常工作。

　　10、橡膠波紋管的原因，將排氣管直接接到法蘭試一下。

　　11、同步齒輪的嚙合間隙、齒輪與軸連接處鍵槽的準確度。

　　12、軸承定位不好，需要進行拆卸檢查。

　　羅茨鼓風機的振動問題，很多朋友都和錦工風機反應過此類情況，老設備出現(xiàn)這些振動過大的情況情理之中，但是新設備出現(xiàn)振動過大的情況，多是因設計或者裝配造成的。

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